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　　振動測試與診斷發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子不穩(wěn)定振動的分析與處理郭玉杰盧兵袁立平河南電力試驗研究所鄭州，450052性進(jìn)廳故障機(jī)理與相關(guān)因素分折深用轉(zhuǎn)子動平衡的奶施校訃償神機(jī)仔辦汗卞衡響應(yīng)省效地抑制機(jī)組振動發(fā)散超標(biāo)現(xiàn)1某廠6機(jī)系南京汽輪電機(jī)廠生產(chǎn)的254.83.981型壓單缸中抽冷凝式汽輪機(jī)。發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子采用空氣冷卻方式，發(fā)電機(jī)與勵磁機(jī)轉(zhuǎn)子采轉(zhuǎn)子支承結(jié)，1號軸承座落在前臺板上；2號3號軸承庳落在同軸承筘內(nèi)立接與排汽缸連為休4號軸承為落地式軸承；5兮軸承通過勵磁機(jī)機(jī)座5臺板相連，軸系支撐意1 1998年月該機(jī)首次啟動并網(wǎng)帶負(fù)荷后，4號軸承水平振動隨著負(fù)荷的增加和時間的延長出現(xiàn)振動超標(biāo)現(xiàn)象，負(fù)荷時為54；帶額定負(fù)荷叫小，后最人值達(dá)02，這種振動故障現(xiàn)象在其后的次啟動中重復(fù)發(fā)生。

　　1振動試驗為作明振動原因，采用，1識；多逝逍振動采集系統(tǒng)對軸系軸承振動和3號4號軸承處軸振動進(jìn)行了測試分析，得出以下振動特性。

　　7發(fā)電機(jī)軸承的熱變量響應(yīng)帶額定負(fù)荷后發(fā)電機(jī)軸承現(xiàn)有大的振動變化量，可視為機(jī)組十額定功率25肘賈丁況下，無功負(fù)荷由從1增至14肘，比相應(yīng)勵磁電流由220人增至250人半小時后3號4號軸承振動值隨著時間逐步增大，3號4號軸承水平振動值分別由52.741增至56.8192，基頻振動相位變化在10之內(nèi)，說明轉(zhuǎn)子電流對發(fā)電機(jī)軸承振動有叨顯影響，們存在時滯現(xiàn)象降速過程振動似的比軟機(jī)組帶額定負(fù)荷振動大時快速停機(jī)與冷態(tài)啟動振動值相比，降速過程比冷態(tài)6動振動值有明品增加。第5次幻停過臨界轉(zhuǎn)速時號軸承垂直由35 2瓜變至248159第8次啟停，13兮4號軸承處軸振波特3和4試驗過程中先17進(jìn)行了5次冷態(tài)啟動，機(jī)組臨界轉(zhuǎn)速時31么4號軸承垂直振動幅位均小于40對比5次冷態(tài)啟動中30，1如空載工況的振動特性，振動主要現(xiàn)在4號軸承水平方，4號軸承最人振動似為50兒余軸承振動似均小十30前3次冷態(tài)啟動振動站頻相位比較穩(wěn)定，第4次溫態(tài)啟動各軸承抒向振動坫頻相位普遍減小了23各次冷態(tài)啟動及帶負(fù)荷運丁丁況下，軸承及軸振動頻率以叢頻為，其他頻率分量很小。

　　機(jī)組在帶負(fù)荷工況下，隨希時間的延長振動幅值普遍增大，軸承水平振動比萌直振動4號軸承處軸振隨時間變化的趨勢2.

　　席微閣3啟動過程3號和4號軸承處1的軸振波特2振動故障診斷機(jī)饑振動性質(zhì)為不穩(wěn)定普通強(qiáng)迫振動通過檢測各軸承連接剛度和振動信號分析，可排除機(jī)組帶負(fù)荷后軸承動剛度不良的問；由機(jī)組冷態(tài)啟動升速過程及空載30001.1士況下的振動特忭，可排除對輪連接不同心偏過大等故障由以上振動試驗及振動特點可以認(rèn)為，機(jī)組振動變化主要是并網(wǎng)帶大負(fù)荷后發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子的個衡狀態(tài)發(fā)生了變化產(chǎn)牛了明顯的熱變就機(jī)饑運行，發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子由戶勵磁電流影響而產(chǎn)生了熱不平衡，它包括時間和勵磁電流兩個因素同勵磁電流下，振動隨著時間的延長而增加，存在時滯現(xiàn)象，說明發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子產(chǎn)生了熱彎曲或熱不平衡量。

　　結(jié)合發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子自身的結(jié)構(gòu)及振動特點，作為新裝機(jī)組在并網(wǎng)帶負(fù)荷后發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子即產(chǎn)生了熱彎曲和不規(guī)則的熱變形，不能排除以下因素轉(zhuǎn)子線圈和線槽之間的熱阻存在差別；轉(zhuǎn)軸軸向傳熱直徑方向的熱阻不均勻；轉(zhuǎn)子線圈局部短路或匝間短路；3振動機(jī)理分析稱溫差，造成發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子出現(xiàn)熱彎曲和不規(guī)則的熱變形，產(chǎn)生這種現(xiàn)象的原因主要有以上的8種因素。

　　發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子由于熱彎曲引起的撓度可近似地按下式計算代乙為轉(zhuǎn)子木體部分的長度；丁為鋼的線脹系數(shù)，約為。5 CTlA；j3i；cl=為轉(zhuǎn)子的撓曲半徑為轉(zhuǎn)子本體部分的直徑由計算得出，此類型機(jī)組在30001.時轉(zhuǎn)子徑向溫差億將產(chǎn)生熱撓度約為，24采取措施在現(xiàn)場要查明產(chǎn)生發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子熱彎曲的各種因素比較困難，因此處理發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子熱彎曲和不規(guī)則的熱變形振動故障，常采用動平衡補(bǔ)償。即在轉(zhuǎn)子上加重，補(bǔ)償部分振動熱變量，般所加平衡重量約為轉(zhuǎn)子熱變量的6脫7脫，同時考慮臨界轉(zhuǎn)速和空載30001.，1；工況下的振動不宜太大，經(jīng)過在發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子兩側(cè)心環(huán)平衡面加重校正后，機(jī)組在空載3000 1.，和額定負(fù)荷工況下，軸系軸承振動值小于30，使機(jī)組投入安全運行5結(jié)論機(jī)組振動的主要原因是山廠反電機(jī)轉(zhuǎn)子在運行帶負(fù)荷17產(chǎn)1.了熱曲和不規(guī)則的熱變形據(jù)國內(nèi)運行經(jīng)驗和振動故障診斷統(tǒng)計明，運行中發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子產(chǎn)生較明顯熱變形故障約占搬2觀。

　　發(fā)電機(jī)熱彎曲和不規(guī)則的熱變形振動故障特征是以基頻分量為小，與勵磁電流和時間有關(guān)，存在明顯的時滯現(xiàn)象現(xiàn)場采，動平衡處上解決發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)廣熱巧曲和不規(guī)則熱變形振動故障的種可廳措施，了改，機(jī)纟。的振動狀況，1施維新。汽輪發(fā)電機(jī)組振動。北京水利電力出版社，1994 2顧晃。汽輪發(fā)電機(jī)組的振動與平衡。北京中國電力出版社，1998第作者簡介郭玉杰男。6月生。工程師；主要從，轉(zhuǎn)機(jī)械的振動故障測試與診斷以及電站汽輪機(jī)設(shè)備的試驗檢驗工作。曾發(fā)信陽平橋電廠10機(jī)組振動故障jS通