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　　隨著汽輪發(fā)電機(jī)組向高參數(shù)大容量方向發(fā)展，設(shè)備無泄漏創(chuàng)一流工作的進(jìn)一步開展，汽輪機(jī)高、中壓缸動(dòng)靜間隙越來越小，軸封、油擋、隔板汽封發(fā)生動(dòng)靜碰摩的機(jī)會(huì)越來越多，氫冷發(fā)電機(jī)的密封瓦和汽輪機(jī)低壓缸的軸封也會(huì)經(jīng)常發(fā)生動(dòng)靜碰摩現(xiàn)象，此時(shí)振動(dòng)會(huì)出現(xiàn)明顯變化。升降速過程振動(dòng)快速長，工作轉(zhuǎn)速下振幅波動(dòng)，影響機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行。

　　1機(jī)組動(dòng)靜碰摩的分類對(duì)于汽輪發(fā)電機(jī)而言，易于發(fā)生動(dòng)靜碰摩的部件主要是軸封、油擋、隔板汽封、軸瓦、密封瓦，主要表現(xiàn)為徑向碰撞和摩擦。從動(dòng)靜碰摩部位和痕跡來看可分為：（1）轉(zhuǎn)子局部，靜子整周；（2）靜子局部，轉(zhuǎn)子整周；（3）轉(zhuǎn)子和靜子均為整周。從危害性和振動(dòng)的長率來看，可分為：（1）升降速過程的動(dòng)靜碰摩，伴隨著軸的彈性熱彎曲，嚴(yán)重和失控時(shí)會(huì)產(chǎn)生軸的永久性彎曲；（2）工作轉(zhuǎn)速下的動(dòng)靜碰摩，主要表現(xiàn)為振幅的波動(dòng)或振動(dòng)的緩慢長。

　　1.1升降速過程的動(dòng)靜碰摩機(jī)組大、小修后啟動(dòng)，有時(shí)正常備用一段時(shí)間開機(jī)，升降速過程振動(dòng)快速長，在臨界轉(zhuǎn)速以下尤為明顯。其主要成分為與轉(zhuǎn)速同步的基頻振動(dòng)，由于動(dòng)靜碰摩使轉(zhuǎn)子產(chǎn)生彈性熱彎曲，熱彎曲的長量大于磨損量，轉(zhuǎn)子越磨越彎，引起振動(dòng)的快速長。一旦振動(dòng)失控，就會(huì)發(fā)生大軸彎曲事故。

　　升速過程的動(dòng)靜碰摩，易出現(xiàn)在高中壓缸，因?yàn)槠鋭?dòng)靜間隙最小，前后軸封和油擋是碰摩的主要對(duì)象。

　　今年比較典型的是韓城3號(hào)機(jī)和蒲城2號(hào)機(jī)。

　　韓城3號(hào)機(jī)系早期的125MW機(jī)組，今年大修后啟動(dòng)，利用中壓缸試沖動(dòng)汽輪機(jī)，最高轉(zhuǎn)速1540r/min，各瓦瓦振尚可，2號(hào)瓦軸振上升較快，軸振穩(wěn)不住。振動(dòng)成分除工頻外，還有2倍頻和4倍頻分量。振動(dòng)波形有削波現(xiàn)象，2號(hào)瓦瓦振和軸振升降速曲線差異很大，對(duì)應(yīng)轉(zhuǎn)速下降速的軸振遠(yuǎn)大于升速工況，這是比較典型的轉(zhuǎn)子熱彎曲故障特征，主要是由于轉(zhuǎn)軸與油擋和軸封摩擦，使轉(zhuǎn)子產(chǎn)生了彎曲。盤車狀態(tài)下高壓轉(zhuǎn)子彎曲達(dá)0.2mm多，2號(hào)瓦油擋爐側(cè)嚴(yán)重偏磨驗(yàn)證了這一點(diǎn)。2號(hào)瓦在大修后的幾次升速過程中均出現(xiàn)振動(dòng)發(fā)散現(xiàn)象，根源在于動(dòng)靜摩擦。主要是未充分考慮低速至定速，2號(hào)瓦軸頸向爐側(cè)偏移0.12~0.20mm，向上浮升0.30mm左右，以致于動(dòng)靜間隙偏小，難以盡快磨到位。電氣試驗(yàn)后，在升速過程中，無論是在1000r/min還是在1400r/min和30001/min，振動(dòng)都不穩(wěn)定。開始振動(dòng)并不大，隨時(shí)間變化振動(dòng)上升較快，2號(hào)瓦軸振最為敏感最高達(dá)到400Mm.將落下的軸封塊與相鄰的軸封塊點(diǎn)焊在一起，消除了振動(dòng)的快速發(fā)散。

　　蒲城2號(hào)機(jī)系引進(jìn)羅馬尼亞的四缸四排汽330MW汽輪機(jī)，自10月22日利用鄰爐沖轉(zhuǎn)以來，在800 400~1500r/min及2500~2700r/min1號(hào)瓦、2/3號(hào)瓦垂直方向絕對(duì)軸。八西北電力技術(shù)1/振易于達(dá)到160 m，使機(jī)組跳閘。除軸系本身存在一定的質(zhì)量不平衡外，主要是軸封、油擋處動(dòng)靜間隙調(diào)整偏小，而軸頸隨轉(zhuǎn)速上升，向上浮升0.17~0.30mm，向東偏移0.08~0.15mm，動(dòng)靜發(fā)生碰摩，在臨界轉(zhuǎn)速以前，高中壓轉(zhuǎn)子產(chǎn)生彈性熱彎曲，引起振動(dòng)快速長。熱彎曲激發(fā)振動(dòng)，較為典型的兩次參見和。為1400r/min中速暖機(jī)時(shí)振動(dòng)緩升，最后達(dá)到跳機(jī)值，所反應(yīng)的是較輕的動(dòng)靜碰摩。是定速做電氣試驗(yàn)打閘后升降速時(shí)振動(dòng)快速長，同一轉(zhuǎn)速對(duì)應(yīng)3個(gè)不同的振幅，時(shí)間越遲，振動(dòng)越大，主要反應(yīng)在高壓缸，從振動(dòng)的長速度來看，發(fā)生了較嚴(yán)重的動(dòng)靜摩擦。升速過程高、中壓轉(zhuǎn)子軸頸中心位置隨轉(zhuǎn)速變化，詳見。綜上所述，啟動(dòng)過程應(yīng)避免臨界轉(zhuǎn)速以下動(dòng)靜碰摩，以防止大軸產(chǎn)生永久性彎曲。

　　1-4號(hào)瓦軸心位置變化1.2汽輪機(jī)工作轉(zhuǎn)速下的動(dòng)靜碰摩汽輪機(jī)定速后，無論是空轉(zhuǎn)還是加減負(fù)荷過程，都會(huì)發(fā)生動(dòng)靜碰摩現(xiàn)象，振動(dòng)產(chǎn)生波動(dòng)或緩慢長。軸向碰摩由于監(jiān)測手段有限，對(duì)汽輪機(jī)振動(dòng)影響一般也不大，在此不予考慮。葉片或圍帶與隔板汽封碰摩，振動(dòng)變化不一定明顯。

　　1帶負(fù)荷過程中振動(dòng)緩慢增長這類現(xiàn)象主要發(fā)生在支承中低壓轉(zhuǎn)子的軸瓦上，碰摩部位在軸瓦或低壓缸內(nèi)。振動(dòng)緩慢長，一是輕微碰摩；二是轉(zhuǎn)子的軸振本身偏大，碰摩部位的熱彎曲長量略大于磨損量。比較典型的是蒲城1號(hào)機(jī)和寶二的1號(hào)機(jī)。

　　蒲城1號(hào)機(jī)與2號(hào)機(jī)同型，今年3月17日啟動(dòng)后定速，隨著并網(wǎng)加負(fù)荷，4/5號(hào)瓦軸振從定速時(shí)的123m非常緩慢地向上爬升，振動(dòng)值每次上升1m，最后達(dá)到173 ~且沒有下降趨勢，遂打閘停機(jī)。振動(dòng)以工頻為主，降速至2 500i/min，振動(dòng)才有明顯下降。

　　4/5號(hào)瓦軸振大時(shí)，該瓦附近有摩擦聲，軸承箱外殼振動(dòng)30~39Mm.后檢查4號(hào)瓦，發(fā)現(xiàn)上瓦東側(cè)均勻磨上，弧長100mm左右。通過修刮碰摩部位，米用動(dòng)平衡降低工頻振動(dòng)解決了問題。對(duì)此，認(rèn)為是動(dòng)靜輕摩擦引起的，除了4號(hào)瓦上瓦外，可能還存在低壓缸內(nèi)某些部位的動(dòng)靜摩擦。

　　寶雞二廠1號(hào)機(jī)系東方汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的引進(jìn)型300MW機(jī)組。1999年10月，停機(jī)時(shí)，更換了下瓦局部脫胎的2號(hào)瓦，解開中低壓轉(zhuǎn)子對(duì)輪找中心，在3號(hào)瓦下部加0.30mm墊子，2號(hào)瓦比3號(hào)瓦低0.450.50mm.11月5日試開機(jī)未并網(wǎng)正常，11月10日再次開機(jī)時(shí)，3000r/min空轉(zhuǎn)下2號(hào)瓦X向軸振大，有所下降后并網(wǎng)，開始2X軸振達(dá)140Mm，后穩(wěn)定在90 Mm.自70MW負(fù)荷以后，隨著負(fù)荷加，2X軸振加，負(fù)荷在220~240MW時(shí)，2X軸振超過250Mm，保護(hù)跳機(jī)。該機(jī)的3號(hào)瓦、4號(hào)瓦標(biāo)高是軸系的基準(zhǔn)，將3號(hào)瓦抬高0.30，改變了軸系的中心，運(yùn)行中易于產(chǎn)生動(dòng)靜摩擦，振動(dòng)爬升。隨后在3號(hào)瓦下部抽掉0.18mm2號(hào)瓦下部抽0. 1mm墊子，此現(xiàn)象再未出現(xiàn)。

　　1.2.2帶負(fù)荷工況振動(dòng)波動(dòng)工作轉(zhuǎn)速下有時(shí)出現(xiàn)振動(dòng)波動(dòng)，低壓轉(zhuǎn)子的概率大一些，持續(xù)時(shí)間比較長。一是由于低壓轉(zhuǎn)子軸封處溫度低，軸徑大，不易產(chǎn)生大軸彎曲；二是由于工作轉(zhuǎn)速遠(yuǎn)離臨界轉(zhuǎn)速，機(jī)械滯后角接近180*不平衡力自動(dòng)校直轉(zhuǎn)子熱彎曲，其實(shí)質(zhì)是一個(gè)間斷的動(dòng)靜碰摩。

　　有些機(jī)組由于結(jié)構(gòu)上的原因，易出現(xiàn)此種現(xiàn)象，如渭河5號(hào)機(jī)。

　　渭河5號(hào)機(jī)系哈爾濱汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的引進(jìn)型300MW機(jī)組，今年11月1日小修后啟動(dòng)，3號(hào)、4號(hào)瓦振幅有小幅波動(dòng)，隨著時(shí)間的延續(xù)4號(hào)瓦振動(dòng)波動(dòng)越來越大，通頻振動(dòng)在112~169Mm范圍變化，伴隨著波動(dòng)，工頻振動(dòng)也發(fā)生波動(dòng)。波動(dòng)與負(fù)荷變化有關(guān)，穩(wěn)定負(fù)荷下波動(dòng)較小，參見早期引進(jìn)的300MW機(jī)組易發(fā)生低壓后汽缸動(dòng)靜碰摩，5號(hào)機(jī)4號(hào)瓦坐落在低壓后汽缸上，該機(jī)經(jīng)過10余天的碰摩后振動(dòng)趨于穩(wěn)定。

　　3機(jī)組膨脹不暢引起碰撞和摩擦汽輪機(jī)汽缸膨脹不暢和跑偏，導(dǎo)致動(dòng)靜間隙減小或消失，從而引起動(dòng)靜部件碰撞和磨損。嚴(yán)重時(shí)振動(dòng)反應(yīng)表現(xiàn)為瞬間快速長，使瓦局部脫胎；較輕時(shí)表現(xiàn)為振動(dòng)上升較快。比較典型的是韓城3號(hào)機(jī)和寶雞一廠1號(hào)機(jī)。

　　韓城3號(hào)機(jī)自1995年以來，汽缸膨脹不暢問題一直比較突出。前箱1號(hào)瓦緊力經(jīng)常喪失，上瓦偏爐側(cè)多次局部脫胎。該機(jī)在停機(jī)過程有間斷性收縮，啟動(dòng)過程有扭擺現(xiàn)象，機(jī)頭處聲音難聽，伴有“突突”聲。正常調(diào)峰運(yùn)行，1號(hào)瓦爐側(cè)軸振趨勢參見。在超速試驗(yàn)時(shí)無論是爐側(cè)還是電側(cè)均超過1mm，監(jiān)測發(fā)現(xiàn)1號(hào)瓦軸振與機(jī)頭處噪音有較好的對(duì)應(yīng)關(guān)系。1號(hào)瓦軸振嚴(yán)重超標(biāo)，除了與機(jī)組膨脹不暢有關(guān)外，還與前箱與臺(tái)板滑動(dòng)面接觸不好、起不到穩(wěn)定支承有關(guān)。機(jī)頭處臺(tái)板間隙爐側(cè)為0，電側(cè)達(dá)0.30mm.今年大修中對(duì)滑銷和前箱進(jìn)行了較為徹底的處理，取得了較好的效果。

　　寶雞一廠1號(hào)機(jī)系捷克生產(chǎn)的25MW汽輪機(jī)，升速過程在2800r/min以前2號(hào)瓦振動(dòng)不大，在此轉(zhuǎn)速以后，振動(dòng)上升較快，垂直瓦振達(dá)50后在加負(fù)荷過程振動(dòng)繼續(xù)爬升，可達(dá)90Mm曾試圖通過發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子和對(duì)輪高速動(dòng)平衡予以處理，效果不大。該機(jī)后汽缸單側(cè)膨脹受阻，2號(hào)瓦上瓦靠汽側(cè)、北側(cè)磨上，下瓦靠電側(cè)磨上。后將軸瓦向北側(cè)移0.1mm左右，下瓦抽0. 05mm墊子，瓦面適當(dāng)進(jìn)行了修刮，消除了振動(dòng)。該機(jī)振動(dòng)的原因主要是由于單邊膨脹受阻，2號(hào)瓦軸頸不能隨機(jī)組軸系中心位置變化處于合適的位置，軸頸與瓦摩擦，才導(dǎo)致振動(dòng)爬升。

　　4高中壓漏汽吹到軸承座引起磨瓦高、中壓發(fā)蘭漏汽吹到軸承座，引起鋼板焊接的軸承箱變形，軸瓦標(biāo)高上升產(chǎn)生磨損。寶二1號(hào)機(jī)、渭河5號(hào)機(jī)2號(hào)瓦的磨損與其有關(guān)。寶二1號(hào)機(jī)比較嚴(yán)重，漏汽前機(jī)組帶300MW負(fù)荷穩(wěn)定運(yùn)行，振動(dòng)較小。

　　導(dǎo)汽管發(fā)蘭呲汽后，振動(dòng)上升且波動(dòng)越來越嚴(yán)重。2號(hào)瓦下瓦翻開后兩個(gè)頂軸油囊看不見。這兩起故障都發(fā)生在焊接軸承箱上，相鄰的低壓轉(zhuǎn)子重約56t，2號(hào)瓦標(biāo)高上升，將3號(hào)瓦的一部分載荷轉(zhuǎn)移到2號(hào)瓦上，導(dǎo)致2號(hào)瓦過載磨瓦。

　　5工作轉(zhuǎn)速下葉片及圍帶的動(dòng)靜碰摩汽輪機(jī)在大修揭缸后，在隔板的葉頂汽封、葉片頂部、圍帶上都能發(fā)現(xiàn)碰摩的痕跡，有時(shí)甚至將葉頂汽封磨光。由于葉片彈性，碰摩對(duì)軸系振動(dòng)一般影響不大，比較典型的是渭河6號(hào)機(jī)。

　　凝結(jié)水硬度大停機(jī)。進(jìn)入低壓缸檢查發(fā)現(xiàn)低壓轉(zhuǎn)子調(diào)端末級(jí)葉片拱型圍帶幾乎全部磨掉。該機(jī)末級(jí)葉片高度900mm，葉頂為拱型圍帶整圈連接，基建安裝葉頂與導(dǎo)流環(huán)徑向間隙7.2~7.4mm.全級(jí)葉片拱型圍帶只有一片沒有脫落，7片鉚釘還在，其余圍帶全部脫落。葉頂約磨去3~4mm，導(dǎo)流環(huán)靠A排自中分面向上約300mm弧長磨去2mm深。導(dǎo)流環(huán)有6個(gè)定位銷，上下各3個(gè)，上半部的3個(gè)定位銷只有頂部完好。從動(dòng)靜碰摩的角度來看，該故障屬于轉(zhuǎn)子整圈、靜子局部摩擦，其特征類屬于動(dòng)靜不同心。振動(dòng)變化不大原因：（1）葉頂與靜子摩擦，不會(huì)產(chǎn)生大軸彎曲；（2）葉頂彈性相對(duì)較大，摩擦?xí)r產(chǎn)生的沖擊力和摩擦力有一部分轉(zhuǎn)化為彈性變形力，也就是大軸承受的這部分力并不大；（3）3號(hào)瓦下瓦為可傾瓦，上瓦為橢圓瓦，軸承阻尼特性好，對(duì)這種摩擦具有一定的抑制作用。

　　1.3發(fā)電機(jī)工作轉(zhuǎn)速下的動(dòng)靜碰摩發(fā)電機(jī)相對(duì)而言發(fā)生動(dòng)靜碰摩的機(jī)會(huì)較少，主要是氫密封瓦較易碰摩，發(fā)電機(jī)后瓦較易磨損。在工作轉(zhuǎn)速下碰摩對(duì)振動(dòng)的影響，既取決于碰摩的程度，也取決于發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子的動(dòng)特性。比較典型的是蒲城1號(hào)發(fā)電機(jī)和寶二1號(hào)發(fā)電機(jī)。

　　滿300MW不久，發(fā)電機(jī)前瓦9號(hào)瓦軸振突然從40Mm上升到107Mm，隨后穩(wěn)定在96，um左右。其它各瓦也有一些變化，相鄰的8號(hào)瓦軸振上升，10號(hào)瓦軸振下降。主要是工頻分量的變化，機(jī)組連續(xù)運(yùn)行63天，9號(hào)瓦軸振在90~104Mm變化，比較穩(wěn)定。6月28日降速過臨界1 9號(hào)瓦軸振達(dá)到190Mm檢查發(fā)現(xiàn)9號(hào)瓦側(cè)密封瓦油擋卷邊，瓦面有拉傷痕跡，10號(hào)瓦下瓦鎢金有搟皮現(xiàn)象。此振動(dòng)現(xiàn)象以后再未出現(xiàn)過，據(jù)此認(rèn)為主要是9號(hào)瓦側(cè)密封瓦和10號(hào)瓦下瓦磨損引起的。

　　寶二1號(hào)機(jī)1999年8月份機(jī)組定速正常，準(zhǔn)備進(jìn)行假同期試驗(yàn)，這時(shí)發(fā)電機(jī)無論是軸振還是瓦振均有明顯加。5號(hào)瓦、6號(hào)瓦軸振加約50Mm6號(hào)瓦瓦振加40Mm 5號(hào)瓦瓦振降低10Mm異常前5號(hào)、6號(hào)瓦瓦振反相180*異常后5號(hào)、6號(hào)瓦瓦振相位差220*降速過臨界轉(zhuǎn)速1380r/min時(shí)，6號(hào)瓦瓦振達(dá)到150，um，而此前小于30Mm此振動(dòng)現(xiàn)象以后未出現(xiàn)過，后檢查發(fā)現(xiàn)氫密封瓦磨損。

　　2動(dòng)靜碰摩的識(shí)別和對(duì)策動(dòng)靜碰摩具有多種征兆，動(dòng)態(tài)響應(yīng)變化復(fù)雜。汽輪發(fā)電機(jī)易于出現(xiàn)動(dòng)靜碰摩的靜止部件主要有軸瓦、軸封、油擋、密封瓦、隔板汽封，相對(duì)應(yīng)的轉(zhuǎn)動(dòng)部件分別為軸頸、轉(zhuǎn)軸、葉片。其它機(jī)械故障引起動(dòng)靜間隙消失，發(fā)生動(dòng)靜碰摩，它是一種后繼故障，通常不能自發(fā)產(chǎn)生。引起動(dòng)靜碰摩的故障主要有：（1）檢修中調(diào)整不當(dāng)產(chǎn)生動(dòng)靜不同心，轉(zhuǎn)軸處于極端位置；（2）其它原因引起的轉(zhuǎn)軸振動(dòng)過大；（3）動(dòng)靜間隙調(diào)整偏��；（4）汽缸跑偏和上下缸溫差大；（5）漏汽吹到軸承座，引起焊接軸承箱變形和軸瓦標(biāo)高上升，超載磨瓦。動(dòng)靜碰摩包含轉(zhuǎn)子與靜止部件的碰撞和摩擦，既產(chǎn)生沖擊效應(yīng)，又產(chǎn)生摩擦效應(yīng)。摩擦效應(yīng)導(dǎo)致轉(zhuǎn)子徑向截面溫度分布不均勻，造成轉(zhuǎn)子熱彎曲，熱彎曲產(chǎn)生一個(gè)新的不平衡力作用在轉(zhuǎn)子上引起振動(dòng)。

　　綜上所述，識(shí)別汽輪發(fā)電機(jī)動(dòng)靜碰摩時(shí)，首先應(yīng)清楚轉(zhuǎn)速是在對(duì)應(yīng)轉(zhuǎn)子的臨界轉(zhuǎn)速之前、之后還是臨界轉(zhuǎn)速附近。低速和盤車狀態(tài)，既可借助傳統(tǒng)的聽音棒判斷是否有摩擦聲，也可利用加角90*（X、Y方向）的電渦流傳感器觀察軸心位置是否跳動(dòng)和軸頸是否抬起。在600~800r/min以前，一般說來潤滑油膜并未完全形成，當(dāng)軸頸沒有頂起來或在較低的轉(zhuǎn)速停運(yùn)頂軸油泵，易磨下瓦，這在低壓轉(zhuǎn)子和發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子的軸瓦上經(jīng)常發(fā)生。軸瓦鎢金的軟化點(diǎn)為110°Q―旦鎢金溫度上升較快或突升，表明軸瓦磨損。

　　機(jī)組升速以后，利用振動(dòng)信息可以識(shí)別動(dòng)靜碰摩。

　　通過振動(dòng)頻譜、波形、升降速的波德圖、趨勢圖、軸心軌跡進(jìn)行綜合分析，能夠判斷是否發(fā)生了動(dòng)靜碰摩，確定碰摩的具體部位則具有一定難度。

　　臨界轉(zhuǎn)速之前發(fā)生動(dòng)靜碰摩，是由于動(dòng)靜間隙調(diào)整不當(dāng)或偏小，上、下缸溫差較大引起，主要表現(xiàn)在高、中壓缸。振動(dòng)頻譜呈現(xiàn)較多的是單一的轉(zhuǎn)頻，振動(dòng)上升較快，軸振較瓦振更能反應(yīng)碰摩的發(fā)生，打閘后波德圖上同一轉(zhuǎn)速下降速較升速振幅加很多，偏心（或彎曲）指示超標(biāo)。

　　根據(jù)轉(zhuǎn)子動(dòng)力學(xué)理論，角加速度越大，也就是升速越快，共振峰值越��；阻尼越小，也就是軸瓦間隙越大和超差，快速過臨界轉(zhuǎn)速的作用越顯著；在臨界轉(zhuǎn)速下停留，由于軸心是以時(shí)間為變量的阿基米德螺旋線向外移動(dòng)，時(shí)間越長，振動(dòng)長幅度越快，出現(xiàn)不穩(wěn)定性共振。但是，對(duì)于機(jī)組試運(yùn)和檢修后第一次啟動(dòng)，這種做法不可取。這是因?yàn)榕R界轉(zhuǎn)速附近，振動(dòng)對(duì)不平衡的變化非常敏感，一旦動(dòng)靜碰摩，很容易使振動(dòng)失控，造成大軸永久性彎曲。如果臨界前的基頻很大，主要是不平衡引起的，應(yīng)首先考慮動(dòng)平衡，大的不平衡將使動(dòng)靜碰摩提前發(fā)生，加劇磨損的程度，并使臨界轉(zhuǎn)速區(qū)域擴(kuò)大。碰摩時(shí)振動(dòng)頻譜以轉(zhuǎn)頻為主或由于碰撞出現(xiàn)寬頻帶，寬頻帶包含次同步振動(dòng)分量、超同步振動(dòng)分量、邊頻及諧波分量，振動(dòng)波形出現(xiàn)畸變和削波現(xiàn)象，振動(dòng)的長速度很快。

　　機(jī)組定速以后，在機(jī)組并網(wǎng)加負(fù)荷過程及正常運(yùn)行時(shí)的動(dòng)靜碰摩很少出現(xiàn)振動(dòng)快速長現(xiàn)象，一般表現(xiàn)為：（1）振幅波動(dòng)，波動(dòng)周期快則幾秒，慢則1；（2）振動(dòng)緩慢長。高、中壓缸在膨脹過程由于汽缸跑偏、滑銷系統(tǒng)卡澀出現(xiàn)的動(dòng)靜碰摩持續(xù)時(shí)間較短，低壓缸出現(xiàn)的動(dòng)靜碰摩時(shí)間較長，較為頑固。氫密封瓦的磨損會(huì)使振動(dòng)上升一個(gè)臺(tái)階，然后在新的振動(dòng)水平小幅波動(dòng)，經(jīng)歷一次停機(jī)機(jī)會(huì)，再次開機(jī)振動(dòng)又恢復(fù)正常。振動(dòng)頻譜以工頻為主，伴隨著一定的諧波振動(dòng)分量，當(dāng)工作轉(zhuǎn)速遠(yuǎn)高于一階臨界轉(zhuǎn)速時(shí)，精確的半頻分量以及半頻（25Hz）的1~7倍分量的出現(xiàn)是判別工作轉(zhuǎn)速是否發(fā)生動(dòng)靜碰摩的重要依據(jù)。

　　防止汽輪發(fā)電機(jī)動(dòng)靜碰摩產(chǎn)生大軸彎曲和大振動(dòng)的對(duì)策：（1）檢修中在調(diào)整動(dòng)靜部件的間隙時(shí)，除應(yīng)考慮升速時(shí)軸頸的上浮外，還應(yīng)考慮軸頸隨轉(zhuǎn)向產(chǎn)生的偏移，（可傾瓦除外），可按0.08~0.20mm考慮。（2）大修后第一次啟動(dòng)，不宜快速?zèng)_臨界轉(zhuǎn)速，以免造成大軸產(chǎn)生永久性彎曲。（3）臨界轉(zhuǎn)速以下確認(rèn)轉(zhuǎn)子存在明顯的不平衡，應(yīng)進(jìn)行動(dòng)平衡。轉(zhuǎn)子存在較大的質(zhì)量不平衡，將促使碰摩提前發(fā)生和共振范圍擴(kuò)大。（4）充分盤車消除轉(zhuǎn)子熱彎曲后再升速。（5）盡早消除汽缸膨脹不暢和跑偏，運(yùn)行操作避免上下缸溫差超標(biāo)。（6）中速暖機(jī)應(yīng)根據(jù)機(jī)組實(shí)際的升速振動(dòng)特性，選擇振動(dòng)不敏感的轉(zhuǎn)速暖機(jī)。（7）盡可能監(jiān)測軸振和控制軸振，防止大軸產(chǎn)生永久性彎曲。

　　3結(jié)論汽輪發(fā)電機(jī)的動(dòng)靜碰摩是一個(gè)復(fù)雜的動(dòng)態(tài)過程，既包含動(dòng)靜部件的碰撞和沖擊，也包含動(dòng)靜部件的摩擦，隨機(jī)組結(jié)構(gòu)形式、碰摩轉(zhuǎn)速、碰摩部位、運(yùn)行工況的不同，有時(shí)所表現(xiàn)的形態(tài)存在較大的差異。盡管如此，轉(zhuǎn)軸與軸瓦、軸封、油擋、密封瓦的碰摩對(duì)機(jī)組最主要的影響還是熱彎曲效應(yīng)，它使轉(zhuǎn)子產(chǎn)生一個(gè)附加的同步振動(dòng)分量。在不同的轉(zhuǎn)速對(duì)機(jī)組的危害性不同。

　　利用振動(dòng)頻譜、波形削波、升降速過程的振動(dòng)差異、同步振動(dòng)分量的快速長、振幅波動(dòng)等可以識(shí)別是否發(fā)生了動(dòng)靜碰摩。瞬態(tài)碰摩產(chǎn)生的是寬頻帶頻譜，精確的1/2轉(zhuǎn)頻的各倍頻分量的出現(xiàn)是判斷動(dòng)靜碰摩的重要依據(jù)。

　　動(dòng)靜碰摩是其它使動(dòng)靜間隙消失的機(jī)械故障的后繼故障，合理有效的動(dòng)靜間隙和控制轉(zhuǎn)子相對(duì)振動(dòng)，既可保證機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性，又能防止大軸永久性彎曲。